1引言

圖1所示為220VAC供電的三洋80p機芯電源，它早年曾廣泛使用在一些國內(nèi)電視機中，其特點是：采用常規(guī)雙極型功率管，全分立元器件，電路簡單，成本低，但卻能滿足電視機基本穩(wěn)壓要求，而且EMI噪音特少。其缺點是：動態(tài)反應較慢，AC/DC轉(zhuǎn)換效率稍低（最高只有80％），穩(wěn)壓范圍較窄（只有VI±10％），而對負載變化的調(diào)整特性也沒有含光耦的第二代開關電源那么好。但作為全分立元器件的第一代開關電源，它的成本卻比第二代低15～20元左右，因此從性能/價格比看，在某些場合它還是很有用的。

最近為了適應北美彩電市場開發(fā)大路貨的要求，我們試將一個用于14″～21″CTV的三洋80p機芯電源改為用115V供電，同時又根據(jù)美國對STANDBY功耗<6W的要求適當修改了原電路，試驗結(jié)果表明，新電路完全符合予定的設計要求。

2電路原理和特點

圖1實際上是一個單管反激型變換器，它由自激振蕩器，二次整流及穩(wěn)壓反饋回路組成。

（1）自激振蕩器

圖2示出自激振蕩器電路部分。實驗發(fā)現(xiàn)此振蕩器正反饋系數(shù)極強，當VI為30V時便起振，隨著VI升高到80V左右，VO1在額定負載下很快達到設計值110V，假如不小心再提升VI，則會立即燒管。在實用上由于加入C912，Q901～Q903等穩(wěn)壓反饋回路，它們同時分流了一部分Q904的激勵電流，從而保證了該電路穩(wěn)定地工作在220VAC±10％輸入電壓范圍內(nèi)。假如要改在115VAC工作，則首先要將偏置電阻R913適當減少，以保證Q904有足夠起振和負載能力。

（2）穩(wěn)壓反饋機理

這里有三個穩(wěn)壓反饋機理存在，它們是：

①變壓器初級穩(wěn)壓繞組N3的用途。當輸出電壓VO1升高時，N3的感應電動勢也升高，經(jīng)過D901，C910整流濾波后引起Q902Vb下降，Q902，Q903提前導通，C912的負壓并在Q904基極上，促使ton變小，抵消了VO1的升高，但由于C910存在，這是一個慢調(diào)整過程。

②變壓器反饋繞組N2的用途。當輸出電壓VO1升高時，N2的感應電動勢也升高，使C912上的充電電壓略有提升，也會引起Q902Ve升高，其效果也促使ton變小，VO1下降。

③R902，R905，C909的用途。這是一個快速的一周接著一周的穩(wěn)壓過程。當VO1升高時，鋸齒形初級電流峰值加大，在R902上生成的負向鋸齒形電壓更負，并通過R905，C909支路耦合到Q902基極，使Vb下降（見圖3）。當Vb降到低于Ve約0.7V時，Q902，Q903提前導通，ton變小，有效地補償VO1的升高。[page]

3電路修改過程和實驗結(jié)果

（1）按照輸入范圍為100V～130VAC供電的要求，重新設計開關變壓器，其步驟如下：

●確定最大和最小直流輸入電壓VImax，VImin：

其中系數(shù)0.93，0.89是考慮橋式整流二極管以及輸入槽路中的損耗而加入的。

●確定輸出功率pO：

因已知次級第一繞組輸出為：

VO1=106V，IO1=0.58A

第二繞組輸出為：

VO2=13V，IO2=0.5A

所以

pO=106×0.58＋13×0.5=61.5＋6.5≈68W

●確定輸入功率pi：

假定效率η=80％,則有pi=pO/η=85W

●選定最低工作頻率fmin及最大占空比Dmax

選fmin=22kHzDmax=0.47

●求初級電流峰值I1p

I1p=(2po)/[(Vlmin)×(Dmax)]=(2×68)/(125×0.47)=2.3A

●求初級電感值Lp

Lp=(Vlmin×Dmax)/(Ilp)×(fmin)=(125×0.47)/(2.3×22×103)=1.16mH

●確定磁芯型號

選EC42，磁材用pC30，查相關手冊得知其磁芯截面積Se=1.83cm2，窗口面積S=2.0cm2，該磁芯可允許的最大輸出功率為

pomax=[(Se)/(0.2)]2=(1.83/0.2)2=83.7W

可見應用在本例pO=68W是足夠的。

●求初級主繞組匝數(shù)N1

N1={(Lp×Ilp)/Se×[(BS-br)/2]}×108

={(1.16×10-3×2.3)/1.83×[(3900-300)/2]}×108

=81匝

式中：BS為在100℃時最大飽和磁通密度，BS=3900Gs

br為在100℃時剩磁，查資料br應為600Gs?？紤]磁芯要加入空氣隙以防止磁芯飽和，此時的br值會大為減少，假定加空氣隙后的剩磁為300Gs（即原值1/2）。[page]

●求初級反饋繞組匝數(shù)N2

N2=V2/(VImin×N1)×(toff/ton)=(5.5/125)×81×[(1-0.47)/0.47]=4.02匝

取N2=4匝

●求初級穩(wěn)壓繞組匝數(shù)N3

N3=N3/(VImin×N1)×toff/ton=22/125×81×[(1-0.47)/0.47]=16.1匝

取N3=16匝

●求次級主輸出（高壓）繞組的匝數(shù)N4

N4=Vo1/(VImin×N1)×toff/ton=106/125×81×[(1-0.47)/0.47]=77.4匝

取N4=77匝

●求次級輔助輸出（伴音）繞組的匝數(shù)N5

N5=(Vo2/VImin)×N1×(toff/ton)=(13/125)×81×(0.53/0.47)=9.5匝

取N5=10匝

基于上述的計算得出新開關變壓器初步數(shù)據(jù)，但經(jīng)試驗后，發(fā)現(xiàn)次級輸出電壓過高，后來將次級主輸出（高壓）繞組的匝數(shù)N4減到72匝，N5相應減到9匝，磁芯空隙為1.3mm（其他不變），則獲得很滿意的效果。

（2）在新開關變壓器的基礎上，重新調(diào)整元件數(shù)值如表1所示。

表1元器件參數(shù)調(diào)整值對照

元件號原值現(xiàn)在值元件號原值現(xiàn)在值R9022.2Ω/2W1.0Ω/2WR913330k/1W120k/1WR9043.3k2.2kR9140.33/2W0.12Ω/2WR9068.2k4.7kR9012.2/5W1.0Ω/5WR9071.8k6.0kC905220μF/400V330μF/250VR90810k3.9kZD9018.2V5.6VR91227Ω/2W12Ω/2W其它元器件不變

（3）考慮到STANDBY功耗要小于6W的要求，為此加入一個小的115V/10V輔助變壓器T902，由它整流后單獨向機內(nèi)微處理器供應＋5V直流電壓。在STANDBY期間，開關電源由輸入端繼電器斷開供電，只有＋5V輔助電源在工作，從而大大減小STANDBY功耗。

新的115VAC供電的開關電源電路如圖4所示，對此電源的測試結(jié)果如下：

●測試負載：20″彩色電視機

●輸入市電范圍：100V～130VAC

●次級直流輸出：VO1=106V/0.53A，用于高壓行包等部分的供電。

VO2=13V/0.3A，用于伴音部分的供電。

●輔助電源直流輸出：5V/0.1A，用于微處理器及繼電器控制電路供電。

●輸入電壓調(diào)整率：當輸入市電由100V→130V時，ΔVO1=1.2V

●負載變化調(diào)整率：當畫面由白場轉(zhuǎn)換為黑場時（即IO1由0.53A→0.24A），ΔVO1=2.6V，但從面畫看，切換過程很迅速、穩(wěn)定，畫面大小基本無改變，是可以接受的。

●畫音抖動現(xiàn)象：不明顯，可接受。

●開關工作頻率：21.7kHz～29.0kHz

●開關電源效率：η=81％

●STANBY功耗：4W（決定于輔助電源）

4電源調(diào)整小結(jié)

開關電源是一門實踐性很強的學科，設計之初可根據(jù)相關經(jīng)驗及一般性原理進行，但真正解決問題還要實驗調(diào)整。在調(diào)整中遇到的現(xiàn)象是錯綜復雜的，此時要抓重要矛盾，定出調(diào)整的先后步驟。在本例中，調(diào)整步驟如下：

（1）在規(guī)定的輸入/輸出條件下，先調(diào)整振蕩開關管Q904使之具有足夠的功率輸出。方法是逐步減小R912及R913以增強管子增益及電路正反饋系數(shù)，測試初級電流I1p要足夠大，因為只有足夠大的I1p才能在較低的直流輸入電壓下驅(qū)動負載。

（2）調(diào)整穩(wěn)壓控制支路Q901，Q902的周邊電阻，使Q902在ton時處于截止與臨界放大狀態(tài)之間，以新增對外來變化的反應靈敏度。

（3）加入R902，R905，C909限流反饋支路，進一步增強穩(wěn)壓特性。

（4）減小R901值以適應大電流輸入，同時加入輔助電源電路。